满堂模板支架专项施工方案

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    表 B.0.1 施工组织设计/(专项)施工方案报审表

    工程名称: 瞿家屯城中村改造项目

    编号:SZ-007

    致: 洛阳金诚建设监理有限公司瞿家屯监理部(施工监理机构) 我方已完成 二期地下车库模板工程施工方案的编制和审批,请予以
    审查。 附件:施工方案 施工项目经理部(盖章) 项目经理(签字)

    审查意见: 专业监理工程师(签字)
    审核意见:

    年月 日
    年月日 项目监理机构(盖章) 总监理工程师(签字、加盖执业印章)

    年月 日
    审批意见(仅对超过一定规模的危险性较大分部分项工程专项方案): 建设单位(盖章)
    建设单位代表(签字) 年月日
    注:本表一式三份,项目监理机构、建设单位、施工 瞿家屯城中村改造项目二期工程 1#-8#楼之间地下车库 满 堂 脚 手 架

    施 工 方 案 编制人: 审核人: 批准人: 河南万里建设发展有限公司瞿家屯项目部 2017 年 8 月 13 日 目录 第一章 编制依据 ............................................ 4 第二章 工程概况 ............................................ 4 2.1 工程简介 ...............................错误!未定义书签。 2.2 工程建筑设计概况 .......................错误!未定义书签。 2.3 工程结构设计概况 .......................错误!未定义书签。 2.4 结构各构件尺寸 ...................................... 4 第三章 满堂模板支架搭设与拆除 .............................. 6 3.1 立杆、扫地杆搭设要求 ................................ 8 3.2 纵横向水平杆搭设要求 ................................ 8 3.3 满堂模板支架的支撑设置 .............................. 9 3.4 满堂模板支架拆除要求 ................................ 9 第四章 脚手架选择与布置 .......................错误!未定义书签。 4.1 材料的选择 .......................................... 6 4.2 楼板支撑示意图 ...................................... 7 4.3 梁支撑示意图 ........................................ 7 第五章 满堂模板支撑体系稳定验算 ............................ 9 5.1 120mm 楼板底模板计算书 ............................. 10 5.2 楼板模板次楞验算 ................................... 11 5.3 梁侧模模板计算 ..................................... 12 5.4 梁侧模板次楞计算 ................................... 14

    5.5 梁底模板计算 ....................................... 14 5.6 梁底模板次楞计算 ................................... 15 5.7 对拉螺栓强度验算 ................................... 17 5.8 首层板底支撑钢管计算(100mm 板厚)层高 3.6m(最不利) 17 5.9 梁底支撑钢管计算(200×500mm 梁) ................... 19

    第一章 编制依据 洛阳市智中建设设计院有限公司全套施工图 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑结构静力计算手册(第二版)》 《直缝电焊钢管》(GB/T13793-2008) 《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3091-2008) 《碳素结构钢》(GB/T700-2006) 《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006) 《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) 《木结构设计规范》(GB50005-2003)
    第二章 工程概况 2.1 工程简介


    目名称 地
    理位置 建
    设单位 资
    金来源 总
    工期 主
    要功能
    及用途

    洛阳市西工区瞿家屯城中村改造项目

    洛阳市丽春路与上阳路交叉口向西 200 米

    洛阳中迈瑞阳置业有



    限公司 自筹

    计单位

    洛阳智中建筑设计院有 限公司

    5 个月

    质量

    合格

    地下室为地下车库

    2.2 工程建筑设计概况

    楼号

    建筑面积

    建筑 高度

    层数

    层高

    1#-8#

    负 1700m2





    一层 6.1m



    地下 2

    负一层 6.1m,



    负二层

    二层

    负二层 6.5m

    1700m2

    6.5m

    总建 筑面积

    3400 ㎡

    墙体

    剪力墙结构。外墙为 CL 剪力墙。填充砌体采用 200 厚加气混 凝土砌块

    屋面

    4mm 厚 SBS 改性沥青油毡。60 厚 C25 细丝防水混凝土保护层

    建内

    内墙:15 厚 1:3 水泥砂浆、5 厚 1:2 水泥砂浆、刷白色 108

    墙及 筑顶 棚

    涂料

    装装修

    顶棚:满刮腻子一遍、刷底漆一遍、白色乳胶漆两遍


    装地 面 修

    最薄处 30 厚细石混凝土 1%的坡度坡向排水沟随打随抹

    2.3 工程结构设计概况

    结构 形式

    框架结构

    抗震设防类别

    丙类

    安全 等级

    二级

    耐火等级

    一级

    地 基地

    独立基础加防水板。

    基 结构参数


    混凝土强 度等级

    础 独 立 基 独 立 基 础 的 底 标 高 -11.850m 。 筏 板 厚

    筏板:C35、

    础+筏板基础 250.

    P8

    剪力墙

    400mm

    -7.95 以 下墙柱板 C35P8

    其它为 C35P6

    构造柱、圈 梁、其他

    C25

    2.4 结构各构件尺寸
    1、结构板:100mm、120mm;在验算楼板支撑体系时选取最不利结构稳定的 120mm 厚的结构板计算。
    2、结构梁:梁最大截面尺寸为 300mm*500mm;因此在验算梁支撑体系时选取 最不利位置即梁最大截面计算。
    3、框架柱:柱高分别有 3.6m、2.9m;
    4、层高:主楼 2.8m、2.9m、3.0m、3.3m、3.6m;
    2.5.搭设顺序:

    铺放

    拉线放

    自一端开始立门

    垫块
    安装并排的门 架 装加强整体刚度 的剪刀撑

    底座 撑
    固定门架顶水平
    钢管 安装

    架,并同时装剪刀
    照上述步骤逐层 向上安装
    安装

    梁安按装其主所处部位相应装上。顶安安撑装装 门次 架时上下门架竖杆顶之撑间要对齐,对中偏差 不龙应骨大于 3MM,并调整门架的龙垂骨 直度和水平度。脚手架下部内外侧要加设通长的

    水平加固杆,脚手架外侧应设置通长剪刀撑。

    第三章 脚手架的选择与布置

    3.1 满堂模板支架的布置

    立杆:横距 lb 1m ,纵距 la 1m ,步距 h 1.8m,沿梁跨度方向增加一道立杆; 模板:15mm 厚的木胶合板;

    钢管:Φ48.3×3.6;

    穿墙螺栓:直径 12mm;沿梁跨度方向在立杆纵向间距中间布置;

    方木:50mm×80mm;

    3.2 材料的选择

    1、钢 管 : Φ 48.3 × 3.6 , 采 用 现 行 国 家 标 准 《 直 缝 电 焊 钢 管 》

    (GB/T13793-2008)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3091-2008)中规定的 3 号普通钢管。其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700-2006)中 Q235-A 级钢的规定。
    2、扣件:旋转扣件、直角扣件、对接扣件,采用可锻铸铁制作的扣件,其 材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)的规定。
    3、模板:15mm 木胶合板,应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》 (GB/T17656-2008)的规定。
    4、方木:50mm×80mm,应符合现行国家标准《木结构设计规范》(GB50005-2003) 的规定。 3.3 楼板支撑示意图
    纵距 la=1.0m,立杆横距 lb=1.0m,步距 h=1.8m 楼面模板支撑放大图
    L
    3.4 梁支撑示意图 纵距 la=1.0m,立杆横距 lb=1.0m,步距 h=1.5m,中间沿梁跨度方向增加一
    道梁下支撑立杆; 梁支撑放大图

    5 000

    2

    000 000

    2

    2 000
    L
    第四章 满堂模板支架搭设与拆除 4.1 立杆、扫地杆搭设要求
    1、每根立杆底部应设置底座或垫板。 2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵 向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地 杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到 边坡的距离不应小于 500mm。 3、脚手架底层步距不应大于 2m。 4、立杆除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 4.2 纵横向水平杆搭设要求 4.2.1 纵向水平杆搭设要求 1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于 3 跨。 2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。对接。搭接应符 合下列规定:
    1)纵向水平杆的对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜 设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应 小于 500mm;各接头中心只最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。
    2)搭接长度不应小于 1m,应等间距设置 3 个旋转扣件规定,端部扣件盖

    板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。
    4.2.2 横向水平杆搭设要求
    1、主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除;
    2、非主节点处的横向水平杆最大间距不应大于纵距的 1/2。
    4.3 满堂模板支架的剪刀撑设置
    1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由 底至顶连续设置;
    2、在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m~8m,应由底至顶设置连续竖向剪 刀撑,剪刀撑宽度应为 5m~8m 每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨,,斜杆与地面的 倾角宜在 45~ 60之间。
    3、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,应用旋转靠肩固定在与之相交的横向水 平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。
    4.4 满堂模板支架拆除要求
    1、拆除时间:必须满足规范规定的底模及支架拆除时的混凝土强度的要求。
    2、拆除方法:拆除支架时应按施工方案确定的方法和方案进行拆除,拆除 作业必须由上至下进行,严禁上下同时作业。
    3、运至地面的构配件按规定及时检查、整修、保养,剔出不合格配件,并 按品种、规格随时码堆存放。
    第五章 满堂模板支撑体系稳定验算
    根据本工程实际情况,现验算主楼楼板,框架梁,脚手架承载力计 算,立杆为纵距 la=1m,立杆横距为 lb=1m,步距 h=1.8m,模板为 15mm 的木胶合 板
    钢管计算参数为:钢管立杆截面积 A=489mm2,立杆回转半径按照壁 厚 3.6mm,经 计算为 i=15.8mm,截面惯性矩 I=1.219×105 mm4,弹性模量 E=2.06 × 105 N/mm2 , 截 面 模 量 W=5080mm3, 钢 管 抗 压 强 度 设 计 值:[f]=0.205kN/mm2
    满堂模板支架参数信息:梁最大截面 300mm*650mm,模板支架高度首层 为 3.8m,楼板厚最大尺寸为 120mm,满堂支架沿梁跨度方向间距 La=1.0m,垂直 梁跨度方向间距 Lb=1.0m,梁下增加一根立杆,扫地杆距支撑面高度 200mm , 梁底、楼板底采用方木支撑,钢管采用48.33.5 ,模板采用 15mm 厚木胶合板。
    梁侧模板参数信息:钢楞,截面类型为:圆钢管48.33.6 ;次楞龙骨

    材料:木楞,宽度:50mm 高度:80mm;主楞间距:450mm;次楞间距:200mm;穿 梁螺栓水平间距:450mm;穿梁螺栓直径:12mm

    5.1 120mm 楼板底模板计算书

    面板按简支跨计算,木胶合板厚 15mm,取立杆间距为一个计算单元,毛截

    面抵抗矩 W j



    bh2 6

    =1000*15*15/6=37500 mm3 ,惯性矩 I x



    bh3 12

    =281250 mm4 ,弹

    性模量 E= 9.0103 N mm 2 ;

    恒荷载计算:模板自重 G1K =0.5 kN m2

    钢筋混凝土自重 G2k 25 0.12 3kN m2

    活荷载计算:施工活荷载取 Q1k 3.0 kN m2

    振捣混凝土产生的活荷载取 Q2k 2 kN m2

    倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取 Q3k 2 kN m2

    荷载组合:

    由可变荷载效应控制的组合: Q 1.2 (G1k G2k ) 1.4 0.9(Q1k Q2k Q3K ) =13.02 kN m2

    由永久荷载效应控制的组合: G 1.35 (G1k G2k ) 1.4 0.7(Q1k Q2k Q3k ) =11.585 kN m2

    因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合:q=13.02 面板计算简图:

    跨中弯矩:

    M

    max



    1 8

    ql

    2

    =0.0651

    kN

    ?

    m

    抗弯强度验算:

    j



    M max Wj

    =1.74

    N

    mm 2

    <

    f jm

    =26

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =0.11mm<L/400=0.5mm 384EIx

    所以模板的强度和挠度均满足要求。

    5.2 楼板模板次楞验算

    次楞参数:计算跨度取立杆间距 La=Lb=1m,方木尺寸为 50mm*80mm,弹性模



    E=10000

    N mm 2

    , 毛 截 面 抵 抗 矩 Wj

    =

    bh2 6

    =53333.3 mm3 , 惯 性 距

    Ix



    bh3 12

    =2133333.33 mm4 ;

    永久荷载计算:方木及模板自重: G1k 0.51 0.5 kN m

    钢筋混凝土自重: G2k 25 0.2 0.12 0.6 kN m

    活荷载计算:施工活荷载取 Q1k 0.6 kN m

    振捣混凝土产生的活荷载取 Q2k

    0.4 kN m

    倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取 Q3k



    0.4 kN m

    荷载组合:

    由可变荷载效应控制的组合: Q 1.2 (G1k G2k ) 1.4 0.9(Q1k Q2k Q3K ) =3.084 kN m

    由永久荷载效应控制的组合: G 1.35 (G1k G2k ) 1.4 0.7(Q1k Q2k Q3k ) =4.31 kN m

    因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合:q=4.31 kN m

    L

    跨中最大弯矩: M ql2 =0.44 kN ? m 8

    截面抗弯刚度验算:



    M max Wj

    =8.25

    N

    mm 2

    <

    fm =17

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =1.73mm< l =2.25mm

    384 EI

    400

    5.3 梁侧模模板计算

    梁参数:梁截面最大尺寸:200mm*500mm,计算跨度取 0.2m,毛截面抵抗矩

    Wj



    bh2 6

    =400*15*15/6=15000 mm3

    ,惯性矩 Ix



    bh3 12

    =112500 mm4 ,弹性模量

    E= 9.0103 N mm 2 ;

    永久荷载计算:新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:

    1
    F1 0.22 c t0 1 2 v 2 =67.46 kN m2

    F2 c H =10 kN m2

    F1、F2——新浇混凝土对模板的侧压力计算值; c ——混凝土重力密度,取 25 kN m3 ; V——混凝土浇筑速度,取 4m/h;

    t0 ——混凝土初凝时间, t0 =200/(T+15),T 取 30℃;

    β1——取 1.2; β2——取 1.15; H——混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度,取 0.4m;

    取 F= min F1, F2=10 kN m2

    活荷载计算:振捣混凝土时产生的荷载标准值: Q2k =4 kN m2 荷载效应组合:

    由永久荷载效应控制的组合:G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42

    kN m2

    由可变荷载效应控制的组合:Q=1.2*

    10+1.4*4=17.6

    kN m2

    因此作用在梁侧模的均布荷载为 q=17.6*1=17.6

    kN m2

    模板计算简图:计算跨度取 0.2m

    跨中弯矩: M ql2 =0.088 kN ? m 8

    模板抗弯强度验算:

    j



    M max Wj

    =5.87

    N

    mm 2

    <

    f

    jm

    =26

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =0.36mm<L/400=0.5mm 384 EI
    满足要求。

    5.4 梁侧模板次楞计算

    次楞参数:方木尺寸为 50mm*80mm,弹性模量 E=10000 N mm 2 ,毛截面抵抗



    Wj

    =

    bh 6

    2

    =3333.3 mm3 ,惯性距 I x



    bh3 12

    =833333.33 mm4 ,沿梁跨度方向每隔

    500mm 加一道对拉螺栓,计算跨度取 0.5m;

    永久荷载计算: G4k =13.75*0.55=7.56 kN m

    活荷载计算: Q2k =4*0.55=2.2 kN m 荷载效应组合:

    由永久荷载效应控制的组合:G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362

    kN m2

    由可变荷载效应控制的组合:Q=1.2*

    7.56+1.4*2.2=12.152

    kN m2

    因此作用在梁侧模次楞的均布荷载为 q=12.362*0.5=6.181 kN m
    次楞计算简图:

    跨中弯矩: M ql2 =0.193 kN ? m 8

    模板抗弯强度验算:

    j



    M max Wj

    =5.8

    N

    mm 2

    <

    f

    jm

    =26

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =0.6mm<L/400=1.25mm 384 EI

    满足要求。

    5.5 梁底模板计算

    面板按简支跨计算,木胶合板厚 15mm,计算跨度取 0.15m,在梁底立杆 1m 间距中间增加一道支撑立杆,故取 0.5m 板带计算荷载,毛截面抵抗

    Wj



    bh2 6

    =150*15*15/6=2411.9 mm3 ,惯性矩

    Ix



    bh3 12

    =42187.5 mm4 ,弹性模量

    E= 9.0103 N mm 2 ;

    恒荷载计算:模板自重 G1K =0.5 kN m2

    钢筋混凝土自重 G2k 25 0.65 16.25 kN m2

    活荷载计算:施工活荷载取 Q1k 3.0 kN m2

    振捣混凝土产生的活荷载取 Q2k 2 kN m2

    倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取 Q3k 2 kN m2

    荷载组合:

    由可变荷载效应控制的组合: Q 1.2 (G1k G2k ) 1.4 0.9(Q1k Q2k Q3K ) =28.92 kN m2

    由永久荷载效应控制的组合: G 1.35 (G1k G2k ) 1.4 0.7(Q1k Q2k Q3k ) =29.47 kN m2

    因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合:q=29.47 面板计算简图:

    跨中弯矩:

    M

    max



    1 8

    ql

    2

    =0.0414

    kN

    ?

    m

    抗弯强度验算:

    j



    M max Wj

    =17.18 N

    mm 2

    <

    f jm

    =26

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =0.256mm<L/400=0.375mm 384EIx
    满足要求。 5.6 梁底模板次楞计算
    次 楞 参 数 : 计 算 跨 度 取 0.5m , 方 木 尺 寸 为 50mm*80mm , 弹 性 模 量

    E=10000

    N mm 2

    , 毛 截 面 抵 抗 矩 Wj

    =

    bh2 6

    =33333.3 mm3 , 惯 性 距

    Ix



    bh3 12

    =833333.3 mm4 ;

    永久荷载计算:方木及模板自重: G1k 0.5 0.5 0.25kN m

    钢筋混凝土自重: G2k 25 0.3 0.65 4.875kN m

    活荷载计算:施工活荷载取 Q1k 0.9 kN m

    振捣混凝土产生的活荷载取 Q2k

    0.6 kN m

    倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取 Q3k



    0.6 kN m

    荷载组合:

    由可变荷载效应控制的组合: Q 1.2 (G1k G2k ) 1.4 0.9(Q1k Q2k Q3K ) =8.766 kN m

    由永久荷载效应控制的组合: G 1.35 (G1k G2k ) 1.4 0.7(Q1k Q2k Q3k ) =8.943 kN m

    因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合:q=8.943 kN m
    次楞计算简图:

    跨中弯矩: M ql2 =0.279 kN ? m 8

    模板抗弯强度验算:

    j



    M max Wj

    =8.4

    N

    mm 2

    <

    f

    jm

    =26

    N

    mm 2

    挠度验算: 5ql4 =0.87mm<L/400=1.25mm 384 EI

    满足要求。 5.7 对拉螺栓强度验算
    对拉螺栓参数:直径 12mm,对拉螺栓沿梁跨度方向按 500mm 分布,Fs=0.95*
    ( GF QQ3k )
    对拉螺栓最大轴力设计值 N=0.45*Fs=0.5*0.95*(1.2*10+1.4*4)=8.36 kN
    对拉螺栓轴向拉力设计值 Ntb =12.9 kN >N
    满足要求。 5.8 首层板底支撑钢管计算(100mm 板厚)层高 3.6m(最不利) 5.8.1 100mm 厚板底支撑横向钢管计算 纵距 la=1m,立杆横距 lb=1m ,横向支撑钢管按照均布荷载作用下的连续 梁计算。 荷载的计算: ①钢筋混凝土板自重(kN/m):q1 = 25.000×0.10×1=2.5kN/m ②模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.50×1=0.5kN/m ③活荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q2 = 3.000×1=3kN/m 静荷载 q1 = 1.2×2.5+1.2×0.5=3.6kN/m 活荷载 q2 = 1.4×3=4.2kN/m 组合荷载: q=q1+q2=7.8kN/m 5.8.2 抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2 =0.1×7.8×1 2 =0.78kN.m 最大剪力 Q=0.6×7.8×1=4.68kN 最大支座力 N=1.1×7.8×1=8.58kN 抗弯计算强度 f=M/W=153.5N/mm2<205N/mm2 ,满足要求 最大挠度ν=0.677× ql 4 /100EI=2.1mm 支撑钢管的最大挠度为 2.1mm 小于 1000/150 与 10 mm,满足要求!

    5.8.3 扣件抗滑移的计算

    纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

    5.2.5):

    R ≤ Rc

    其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN;

    R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

    计算中 R 取最大支座反力,R=8.58kN

    当直角扣件的拧紧力矩达 40--65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载 下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN;双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取 12.0kN。单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑 采用双扣件。

    5.8.4 立杆的稳定性计算

    不组合风荷载时立杆的稳定性计算公式:

    其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,

    它包括:

    横杆的最大支座反力 N1=8.58kN (已经包括组合系数 1.4)

    脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.125×3.6=0.54kN

    不组合风荷载计算轴心力设计值 N = 8.58+0.54=9.12kN

    模板支架立杆的计算长度

    l0 =h+2a=1.8+2*0=1.8m h——支架立杆步距

    a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,因 为首层层高为 3.9m,除去板厚 100mm、模板支撑厚度 90mm,立杆长度为 3.71m, 扫地杆高 200mm,故 a=0mm。

    立杆长细比λ= l0 =1800 =114

    i

    15.8

    查表 Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数,稳定系数 =0.489

    A——立杆的截面面积,A=489 mm2

    f ——钢材的抗压强度设计值, f =205 N mm 2

    因此

    N A

    =38.1

    N

    mm 2

    <

    f

    ,满足立杆稳定性要求。

    5.9 梁底支撑钢管计算(200×500mm 梁)

    5.9.1 横向支撑钢管

    纵距 la=1m,立杆横距 lb=1m,c=200mm,步距 h=1.5m,横向支撑钢管按照 集中荷载作用下的连续梁计算,荷载 q 取木方支撑传递力。

    荷载的计算:

    ①钢筋混凝土板自重(kN/m): p1 = 25.000×1×0.5=12.5 KN m ②模板的自重荷载(kN/m):p2 = 0.50×1×0.5=0.25 KN m ③活荷载(kN/m):

    经计算得到,活荷载标准值 p3 = 3.000×1×0.5=1.5 KN m 静荷载 p = 1.2×12.5+1.2×0.25=15.3kN/m 活荷载 q= 1.4×1.5=2.1kN 组合荷载:

    P=p+q=17.4 KN m 5.9.2 抗弯强度计算

    最大弯矩

    M



    qclb 24



    3



    3

    c lb



    c2 lb 2

    =0.342

    KN ? m

    最大支座力 N= qc =1.74kN 2

    抗弯计算强度 f=M/W=67.3N/mm2 <205N/mm2

    纵向钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求

    支撑钢管的最大挠度为



    qclb3 384EI



    2



    2

    c2 lb 2



    c3 lb3

    =1.04mm

    支撑钢管的最大挠度为 1.04mm 小于 1000/150 与 10 mm,满足要求!

    5.9.3 扣件抗滑移的计算

    纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

    5.2.5):

    R ≤ Rc

    其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN;

    R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

    计算中 R 取最大支座反力,R=1.74kN

    单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求,

    5.9.4 立杆的稳定性计算

    立杆的稳定性计算公式

    其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,

    它包括:

    横杆的最大支座反力 N1=1.74kN (已经包括组合系数 1.4)

    脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.125×3.6=0.54kN

    计算轴心力设计值 N = 1.74+0.54=2.28kN

    模板支架立杆的计算长度

    l0 =h+2a=1.5+2*0.6=2.7m h——支架立杆步距

    a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,因 为首层层高为 3.6m,梁高 500mm,模板支撑厚度 90mm,100mm 高扫地杆,第 二步横杆高度为 3.0m,则 a=0.6

    立杆长细比λ=

    l0 i

    =

    2700 15.8

    =171

    查表 Q235-A 钢轴心受压构件的稳定系数,稳定系数 =0.243

    A——立杆的截面面积,A=489 mm2

    f ——钢材的抗压强度设计值, f =205 N mm 2

    因此

    N A

    =34.5

    N

    mm 2

    <

    f

    ,满足立杆稳定性要求。